电力安全
KNOWLEDGE定冷水漏氢安全措施
一、安全措施
1. 运行中维持发电机内的氢气压力稳定在0.20~0.26MPa，确保氢压大于水压，防止定冷水漏到发电机内。目前定冷水流量为48t/h，6.3米水压监视为0.16MPa。
2. 保持定冷水箱顶部排空门常开，由检修人员接临时管道将水箱内排出的氢气引出到厂房外安全处排放。
3. 每班检查发电机检漏仪，观察是否有水排出，若窥视孔明显见水，应及时排尽，并做好详细记录，包括排放时间、排放点、排放量。
4. 监视发电机氢气湿度仪，控制氢气露点在-5~-15℃范围内，一旦湿度大幅上升，应及时充放氢气，保持机内干燥。
5. 在定冷水箱上接临时的强排气源（N2，CO2，压缩空气），确保定冷水箱内气侧氢气浓度＜3%，达到3%时，应手动开启强排气源，将积聚的氢气排出。
6. 运行中严密监控发电机定子线棒温度，控制高低点温差＜8℃，否则应降低有功出力。若定子线棒温差达到14℃或任一线棒温度超过90℃，应立即降负荷直至空载运行。
7. 定冷水PH值控制在7~9之间，投入定冷水再生装置运行，确保水质合格，防止铜腐蚀，每三天化验一次定冷水铜离子含量，结果应＜20μg/kg。
8. 每日计算发电机漏氢量，漏氢量突增时应及时查明原因，采取对应措施。可在DCS上增加漏氢量实时计算公式，以便随时掌握漏氢变化。
9. 定冷水系统周围3m范围内，6.3米层氢气操作站周围3m范围内严禁动火作业。氢气操作站周围拉警示带，附“严禁烟火”禁止标示。
二、漏氢量计算公式
△V=V【（P1+B1）/（273+t1）-（P2+B2）/（273+t2）】×Q0/P0×24/H
其中：△V-在给定状态下的每昼夜平均漏气量 m3/d
V-发电机充气容积 m3；
P0-给定状态下大气压力，P0=0.101325MPa；
Q0-标准状态大气温度，Q0=273k；
P1-试验开始时机内的气体压力（表压） MPa；
B1-试验开始时大气压力 MPa；
t1 -试验开始时机内的气体平均温度 ℃；
P2 -试验结束时机内的气体压力（表压） MPa；
B2-试验结束时大气压力 Mpa；
t2 -试验结束时机内的气体平均温度 ℃；
H-正式试验进行连续记录的时间小时数 h；
简化公式：
△V=4591088【（P1+B1）/（273+t1）-（P2+B2）/（273+t2）】/H
△V为折算到0℃，标准大气压下的日漏氢量，单位N m3/d
三、漏氢原因分析参考
因运行中无法判定具体漏点，根据设备结构分析，能产生漏氢的部位及原因有以下几部分。
1. 定子线棒的结构封焊处
造成定子线棒接头封焊处漏氢的原因为焊接工艺不良，有虚焊和砂眼。
2. 定子线棒空心导线断裂处
断裂部位发生在绕组的端部和槽内直线换位处。产生原因为空心铜线材质差，绕组端部处固定不牢，运行中产生100Hz高频振动，致使导线换位加工处产生裂纹进一步扩大和发展，最终断裂。
3. 聚四氟乙烯绝缘引水管
引水管材质差，有砂眼，导致绝缘引水管本身磨破漏水；引水管过长，引水管与发电机内端盖等金属部件摩擦，导致水管磨破漏水；引水管连接管螺母松动，O型圈老化；引水管金属压接接头存在制造缺陷，压接部分漏气。
1. 运行中维持发电机内的氢气压力稳定在0.20~0.26MPa，确保氢压大于水压，防止定冷水漏到发电机内。目前定冷水流量为48t/h，6.3米水压监视为0.16MPa。
2. 保持定冷水箱顶部排空门常开，由检修人员接临时管道将水箱内排出的氢气引出到厂房外安全处排放。
3. 每班检查发电机检漏仪，观察是否有水排出，若窥视孔明显见水，应及时排尽，并做好详细记录，包括排放时间、排放点、排放量。
4. 监视发电机氢气湿度仪，控制氢气露点在-5~-15℃范围内，一旦湿度大幅上升，应及时充放氢气，保持机内干燥。
5. 在定冷水箱上接临时的强排气源（N2，CO2，压缩空气），确保定冷水箱内气侧氢气浓度＜3%，达到3%时，应手动开启强排气源，将积聚的氢气排出。
6. 运行中严密监控发电机定子线棒温度，控制高低点温差＜8℃，否则应降低有功出力。若定子线棒温差达到14℃或任一线棒温度超过90℃，应立即降负荷直至空载运行。
7. 定冷水PH值控制在7~9之间，投入定冷水再生装置运行，确保水质合格，防止铜腐蚀，每三天化验一次定冷水铜离子含量，结果应＜20μg/kg。
8. 每日计算发电机漏氢量，漏氢量突增时应及时查明原因，采取对应措施。可在DCS上增加漏氢量实时计算公式，以便随时掌握漏氢变化。
9. 定冷水系统周围3m范围内，6.3米层氢气操作站周围3m范围内严禁动火作业。氢气操作站周围拉警示带，附“严禁烟火”禁止标示。
二、漏氢量计算公式
△V=V【（P1+B1）/（273+t1）-（P2+B2）/（273+t2）】×Q0/P0×24/H
其中：△V-在给定状态下的每昼夜平均漏气量 m3/d
V-发电机充气容积 m3；
P0-给定状态下大气压力，P0=0.101325MPa；
Q0-标准状态大气温度，Q0=273k；
P1-试验开始时机内的气体压力（表压） MPa；
B1-试验开始时大气压力 MPa；
t1 -试验开始时机内的气体平均温度 ℃；
P2 -试验结束时机内的气体压力（表压） MPa；
B2-试验结束时大气压力 Mpa；
t2 -试验结束时机内的气体平均温度 ℃；
H-正式试验进行连续记录的时间小时数 h；
简化公式：
△V=4591088【（P1+B1）/（273+t1）-（P2+B2）/（273+t2）】/H
△V为折算到0℃，标准大气压下的日漏氢量，单位N m3/d
三、漏氢原因分析参考
因运行中无法判定具体漏点，根据设备结构分析，能产生漏氢的部位及原因有以下几部分。
1. 定子线棒的结构封焊处
造成定子线棒接头封焊处漏氢的原因为焊接工艺不良，有虚焊和砂眼。
2. 定子线棒空心导线断裂处
断裂部位发生在绕组的端部和槽内直线换位处。产生原因为空心铜线材质差，绕组端部处固定不牢，运行中产生100Hz高频振动，致使导线换位加工处产生裂纹进一步扩大和发展，最终断裂。
3. 聚四氟乙烯绝缘引水管
引水管材质差，有砂眼，导致绝缘引水管本身磨破漏水；引水管过长，引水管与发电机内端盖等金属部件摩擦，导致水管磨破漏水；引水管连接管螺母松动，O型圈老化；引水管金属压接接头存在制造缺陷，压接部分漏气。
